Izolacija vloge lakunarne morfologije kosti pri napredovanju statičnega in utrujenega zloma z numeričnimi simulacijami 2. del
Sep 01, 2023
3.3. Analiza utrujenosti geometrij, vgrajenih v lakuno
Cistanche lahko deluje kot sredstvo proti utrujenosti in povečuje vzdržljivost, eksperimentalne študije pa so pokazale, da lahko decoction Cistanche tubulosa učinkovito ščiti jetrne hepatocite in endotelne celice, poškodovane pri plavalnih miših, ki nosijo težo, poveča izražanje NOS3 in spodbuja jetrni glikogen sintezo in tako deluje proti utrujenosti. Izvleček Cistanche tubulosa, bogat s feniletanoidnimi glikozidi, bi lahko bistveno zmanjšal serumsko raven kreatin kinaze, laktat dehidrogenaze in laktata ter zvišal raven hemoglobina (HB) in glukoze pri miših ICR, kar bi lahko imelo vlogo proti utrujenosti z zmanjšanjem poškodb mišic in zakasnitev obogatitve mlečne kisline za shranjevanje energije pri miših. Tablete Compound Cistanche Tubulosa so znatno podaljšale čas plavanja z utežmi, povečale rezervo glikogena v jetrih in znižale raven sečnine v serumu po vadbi pri miših, kar kaže na učinek proti utrujenosti. Odvarek Cistanchis lahko izboljša vzdržljivost in pospeši odpravo utrujenosti pri vadbenih miših, prav tako pa lahko zmanjša zvišanje serumske kreatin kinaze po obremenitveni vadbi in ohranja normalno ultrastrukturo skeletnih mišic miši po vadbi, kar kaže, da ima učinke za povečanje telesne moči in proti utrujenosti. Cistanchis je tudi znatno podaljšal čas preživetja miši, zastrupljenih z nitriti, in povečal toleranco proti hipoksiji in utrujenosti.
Kliknite na Duševno izčrpan
【Za več informacij:george.deng@wecistanche.com / WhatsApp:8613632399501】
S podobnim namenom lociranja najbolj kritične lakunarne mreže za začetek poškodbe, vendar pod pogoji obremenitve zaradi utrujenosti, so bile izvedene analize utrujenosti pri visokem ciklu FeSafe. Za vsako geometrijo smo upoštevali število ciklov do začetka razpoke (log-življenjska doba) kot primeren parameter za oceno kritičnih mest za nastanek razpoke. Slika 6a prikazuje najbolj kritične vrzeli v vsaki geometriji, s posebnim sklicevanjem na življenjsko dobo dnevnika. V 80 % primerov se zdi, da je območje najbolj vidno območje za začetek razpoke, pri čemer se poškodbe pojavijo pri manjšem številu ciklov v konfiguraciji OP v zvezi z drugimi geometrijami (slika 6b).
4. Razprava
Za obravnavo intimnih navzkrižnih pogovorov, ki obstajajo med človeškimi kostnimi luknjami in mikrorazpokami, je naš pristop začel z izolacijo lakunarne morfologije pri osteopeničnih in osteoporotičnih osebah. Ta izbira je posebej povezana z različnimi lastnostmi, ki jih prikazujeta kostna arhitektura na mikro merilu OP in PET, kar ima za posledico nasprotne učinke na mineralno gostoto in moč kosti. Računalniške statične analize in analize utrujenosti XFEM so bile izvedene na šestih 3D poroznih geometrijah, pri čemer je uspelo oceniti in lokalizirati kritična mesta začetka in napredovanja poškodb. Podrobneje smo poglobili ločene učinke lakunarne gostote, velikosti in orientacije na mehansko trdnost vzorcev AISI 316L, ki jih navdihuje kost. Poleg tega smo upoštevali realistično 3D obliko praznin in analizirali mesta začetka poškodb brez predhodnega razpokanja, s čimer smo presegli poenostavitve, ki so poudarjene v trenutnem stanju tehnike pri shematiziranju praznin kot popolnih elips ali sprejemanju fiktivnega začetka razpok spletna mesta za pospešitev konvergence.
Kar zadeva število okvarjenih elementov v simulacijah XFEM, vzorec OP kaže odstotek okvarjenih elementov 5,71 %, ki se večinoma nahaja 4 mm od vlečne površine in je nižji od primera PET (slika 5). Pri vseh elementih, ki niso prikazani v rdeči ali svetlo modri barvi (temno modri in črni), se kohezivne lastnosti zmanjšajo za manj kot 20 %. Za PET je bilo ugotovljeno dvakratno število okvarjenih elementov PET 4 mm stran od vlečne površine.
Po pravilni nastavitvi računalniških parametrov in kvantificiranju njihovega učinka v statičnih analizah XFEM smo se osredotočili na podrobno preiskavo lakunarnih značilnosti na mehansko trdnost vzorca s sklicevanjem na krivulje sila–premik (slika 7). Zanimive vzporednice bi lahko izvedli z obnašanjem, zaznanim v človeških kosteh, ki so izpostavljene statičnim in utrujenim obremenitvam.
Prevladujoči parameter, ki vpliva na izgubo mehanske trdnosti, je povečanje lakunarne gostote, z izjemo PETna [13]. Ta model pa je edini, za katerega je značilna ena sama poškodovana ravnina z izgubo kohezivnih lastnosti okoli 40 % (slika 7). Zato ta izguba kohezijske trdnosti ni dovolj, da bi povzročila splošno kritično zmanjšanje mehanske trdnosti modela; zato delna poškodba, povečana za 20 %, ni bila kritična za trdnost vzorca. Vendar verjamemo, da je nastanek sekundarno delno poškodovanih regij, kot je prikazano v vseh drugih kategorijah, vgrajenih v lakunar, bolj realen pogoj, saj bi morale same praznine delovati predvsem kot povzročitelji stresa (kot je poudarjeno pri poškodbah človeških kosti [13]), zaradi česar so poškodovani elementi okoli njih (slika 6a). Zato se OP2 s štirimi prazninami kaže kot najbolj odporen primerek; s povečanjem lakunarnega števila na 13 (torej s povečanjem poroznosti) PET2 kaže zmanjšanje za 1,8 % v premiku ob okvari. Dodaten padec za 9 % je viden pri vzorcu 20 lakun, tj. OP. Če primerjamo PET2 in OP, ta vrednost postane 8,1 % s 35 % dvigom lakunarnega števila.
Lakunarna velikost je odgovorna za omejeno zmanjšanje mehanske trdnosti za približno 2 % (slika 7). Dejansko je celotna lakunarna površina v primeru OP2 22 mm2, tista, povezana s PET2, 49,4 mm2, tista, povezana z OP, pa 110 mm2. Tudi če je razmerje med površino OP2 in PET2 ter razmerje med površino PET2 in OP povsem enako, igra dejanska velikost teh vrednosti glavno vlogo; to pomeni, da prehod od OP2 do PET2 pomeni povečanje celotne lakunarne površine za 27,4 mm2, medtem ko pri prehodu od OP2 do OP ta vrednost naraste na 88 mm2 in od PET2 do OP postane 60,6 mm2. Zato verjamemo, da so variacije lakunarne velikosti in gostote medsebojno močno povezane, saj ima sprememba enega ali obeh še vedno enak učinek spreminjanja skupne poroznosti modelov. Ta premislek je podprt tudi z dejstvom, da imata PET in OP enako gostoto lakunarja, vendar različno velikost lakunarja, PET pa ne uspe pri višjih vrednostih oprijema glede na OP. Kot že omenjeno, lakunarna površina OP znaša 110 mm2, medtem ko je površina PET 76 mm2; zato je skupna poroznost OP večja kot pri PET.
Vpliv naključne lakunarne poravnave na mehansko trdnost je namesto tega manj očiten, izhajajoč iz zgoraj omenjenih premislekov v zvezi s predvidenim oprijemom ob okvari za PET2na. Poleg tega niti PET2na niti PETna nimata močno poškodovanih elementov (tabela S2, dodatni materiali); to opažanje je mogoče utemeljiti z upoštevanjem, da lahko v primeru PETna neusklajenost praznin razcepi pot razpoke, kar zahteva več energije za ustvarjanje več površin zloma, kar se realno zgodi pri mikropoškodbah človeške kosti. Če povežemo PET2 in PET2na, nas pripelje do misli, da napačna poravnava praznin vodi do počasnejšega napredovanja poškodbe.
V zvezi z vplivom lakunarnih morfoloških in denzitometričnih parametrov na odpornost proti utrujenosti smo posebej razpravljali o številu ciklov, potrebnih za nastanek primarnih in sekundarnih razpok. Z analizo slike 6b smo opazili, da je vrstni red napak podoben tistemu, ki je povezan s statično analizo XFEM, vedno razen PET2na, pri kateri je predvideno, da se bo poškodba začela po OP in PET. Poleg tega so vse kritične vrzeli, predvidene v analizi utrujenosti, povezane z začetkom in napredovanjem poškodbe tudi pri statični analizi XFEM (tabela S2 dopolnilnih materialov in slika 6b).
S sklicevanjem na vzorce napredovanja poškodb domnevamo, da najbolj razširjene in medsebojno povezane poškodovane cone za vsako kategorijo ustrezajo najverjetnejšim površinam zlomov. Bistvenih odstopanj od ravninskih površin, katerih normala je vzporedna z osjo obremenjevanja, ni bilo zaznati; lahko domnevamo, da bi do loma teh geometrij prišlo pri nateznem načinu odpiranja I. Poudarjamo, da ta rezultat ni fiktivno vsiljen z uporabo posebnih računskih parametrov; nasprotno, kriterij začetka škode, MAXPS, je bil izbran, ker je kriterij odvisen od rešitve. Te lakunarne ureditve bi lahko potencialno vodile do mest privlačenja razpok (slika 8a) in bi lahko tudi odstopale od poti razpoke (slika 8b, levo).
Če upoštevamo sliko 6b, se OP in PET, vsi z dvajsetimi prazninami, soočajo z verjetnim zlomom na istem mestu: nagnjeni so k potencialnemu zlomu na sredini – 4 mm od vlečne površine – in zanje je značilna enaka lakunarna dispozicija v tem predelu (glej sliko 8). Ker imajo obravnavani trije modeli različne lakunarne velikosti in poravnave, verjamemo, da je ta razporeditev s središči praznin, ki pripadajo isti ravnini ZY, najbolj kritična, ne glede na morfološke parametre in oddaljenost od vlečne površine. . Res lahko razpravljamo o tem, da je v preostalih modelih, za katere ta vzorec ni značilen, napovedana lomna ravnina leži drugje. Na sliki 8c,d na levi lahko poudarimo, da je podobna razporeditev, vendar z različnimi medlakunarnimi razdaljami, prisotna v -regiji blizu vlečne površine. Vendar se zdi, da to ni ključno za neuspeh modela, predvsem zaradi večjih medlakunarnih razdalj. Dejansko je zanimivo, da je naše modele mogoče kvalitativno primerjati s sinhrotronskimi slikami pravih kosti v mikroskopskem merilu [13] (slika 8), pri čemer dobimo zelo podobne vzorce razpok. To bi lahko bil pomemben rezultat, ki dokazuje, da lakunarne praznine neodvisno od materiala igrajo vlogo pri nastanku in napredovanju zlomov, posebne utrjevalne lakunarne vzorce pa bi lahko pozneje izkoristili za praktične biomedicinske aplikacije.
5. Sklepi
Če povzamemo, naša študija zagotavlja kvantitativni računalniški okvir za raziskovanje obstoječih medsebojnih povezav med prazninami in mikrorazpokami s kombiniranjem statičnih XFEM in analiz utrujenosti. Poleg tega delo uspe prikazati navzkrižne stike med lakunarnim omrežjem in začetkom poškodbe, hkrati pa poudarja poseben učinek tako lakunarnih morfoloških kot denzitometričnih parametrov na mehansko trdnost. Povečanje lakunarne gostote (kot je razvidno iz OP2, PET2 in Pet2na) dejansko vodi do izgube mehanske trdnosti pri nižjih vrednostih vleka, kar je najvplivnejši parameter med proučevanimi. Nasprotno, lakunarna velikost (kategorije PET in Op) manj vpliva na mehansko trdnost in jo zmanjša za 2%. Lakunarna poravnava (PET in PETna) ima glavno vlogo cepitve poti razpoke.
Omejitve bi lahko bile povezane z zmanjšanim številom por, obravnavanih v analizi, kar pa je povezano s precejšnjo računalniško močjo, potrebno za izvajanje analiz XFEM.
Kot prihodnji vpogled načrtujemo realizacijo opisanih morfologij z lasersko fuzijo prahu z uporabo AISI 316L in kasneje z izkoriščanjem drugih biomedicinskih materialov, kot je titan. Ker smo v naši numerični analizi dokazali zanimive pojave utrjevanja, ki so posledica lakunarnih ureditev, nameravamo te ugotovitve prevesti v realizacijo biomedicinskih izdelkov, ki bi jim lahko koristila svetlejša geometrija, vgrajena v praznino. Dobljeni rezultati prav tako kažejo na potencial razvitih pristopov za osvetlitev še vedno nejasnih pojavov mikropoškodb pri izolaciji značilnosti mikrorazsežnosti kot potencialnih kandidatov za nastanek škode.
Avtorski prispevki:Konceptualizacija, FB, SB in LMV; Metodologija, FB, SB in LMV; Validacija, FB, SB in LMV; Formalna analiza, FB, FC in MG; Preiskava, FB, FC, RM in MG; Viri, LMV; Urejanje podatkov, FB, FC in MG; Pisanje—Priprava izvirnega osnutka, FB; Pisanje—pregledovanje in urejanje, FB, SB in LMV; Vizualizacija, FB in FC; Nadzor, LMV Vsi avtorji so prebrali in se strinjajo z objavljeno različico rokopisa.
Financiranje:Ta raziskava ni prejela zunanjega financiranja.
Izjava institucionalnega revizijskega odbora:Se ne uporablja.
Izjava o informirani privolitvi:Se ne uporablja.
Izjava o razpoložljivosti podatkov:Podatki so v članku.
Nasprotja interesov:Avtorji izjavljajo, da ni navzkrižja interesov.
Reference
1. Odén, A.; McCloskey, EV; Kanis, JA; Harvey, NC; Johansson, H. Breme visoke verjetnosti zlomov po vsem svetu: Sekularna povečanja 2010–2040. Osteoporoza. Int. 2015, 26, 2243–2248. [CrossRef]
2. Buccino, F.; Colombo, C.; Vergani, LM Pregled poškodb kosti na več ravneh: od kliničnega do raziskovalnega vidika. Materiali 2021, 14, 1240. [CrossRef]
3. Judajev, P.; Čuev, V.; Kljukin, B.; Kuškov, A.; Mezhuev, Y.; Chistyakov, E. Polimerni zobni nanomateriali: protimikrobno delovanje. Polimeri 2022, 14, 864. [CrossRef]
4. Buccino, F.; Zagra, L.; Savadori, P.; Colombo, C.; Grossi, G.; Banfi, G.; Vergani, L. Kartiranje lokalnih mehanskih lastnosti človeških zdravih in osteoporotičnih glavic stegnenic. SSRN Electron. J. 2021, 20, 101229. [CrossRef]
5. Mirzaali, MJ; Libonati, F.; Ferrario, D.; Rinaudo, L.; Messina, C.; Ulivieri, FM; Cesana, BM; Strano, M.; Vergani, L. Determinanti poškodb kosti: študija ex-vivo o prašičjih vretencih. PLoS ONE 2018, 13, e0202210. [CrossRef] [PubMed]
6. Mirzaali, MJ; Mussi, V.; Vena, P.; Libonati, F.; Vergani, L.; Strano, M. Posnemanje prilagoditve obremenitve mikrostrukture kosti z aluminijevimi penami. Mater. des. 2017, 126, 207–218. [CrossRef]
7. Zimmermann, EA; Busse, B.; Ritchie, RO Mehanika zloma človeške kosti: Vpliv bolezni in zdravljenja. Bonekey Rep. 2015, 4, 743. [CrossRef] [PubMed]
8. Libonati, F.; Vergani, L. Žilavost kosti in širjenje razpok: Eksperimentalna študija. Procedia Eng. 2014, 74, 464–467. [CrossRef]
9. Colombo, C.; Libonati, F.; Rinaudo, L.; Bellazzi, M.; Ulivieri, FM; Vergani, L. Nov parameter na osnovi končnih elementov za napovedovanje zloma kosti. PLoS ONE 2019, 14, e0225905. [CrossRef]
10. Šnajder, P.; Meier, M.; Wepf, R.; Müller, R. K kvantitativnemu 3D slikanju osteocitne lakuno-kanalikularne mreže. Kost 2010, 47, 848–858. [CrossRef]
11. Buccino, F.; Aiazzi, I.; Casto, A.; Liu, B.; Sbarra, MC; Ziarelli, G.; Banfi, G.; Vergani, LM Sinergija sinhrotronskega slikanja in konvolucijskih nevronskih mrež za odkrivanje človeške kostne arhitekture in poškodb na mikro merilu. J. Mech. Obnašaj se. Biomed. Mater. 2023, 137, 105576. [CrossRef] [PubMed]
12. Goff, E.; Buccino, F.; Bregoli, C.; McKinley, JP; Aeppli, B.; Recker, RR; Shane, E.; Cohen, A.; Kuhn, G.; Müller, R. Obsežna kvantifikacija lakunarnih morfoloških biomarkerjev človeških osteocitov, ocenjenih z namizno mikroračunalniško tomografijo z ultra visoko ločljivostjo. Bone 2021, 152, 116094. [CrossRef]
13. Buccino, F.; Bagherifard, S.; D'Amico, L.; Zagra, L.; Banfi, G.; Tromba, G.; Vergani, LM Ocenjevanje intimne mehanobiološke povezave med trabekularno arhitekturo človeške kosti na mikro merilu in mikropoškodbami. inž. Fract. Meh. 2022, 270, 108582. [CrossRef]
14. Goff, E.; Cohen, A.; Shane, E.; Recker, RR; Kuhn, G.; Müller, R. Obsežna osteocitna lakunarna morfološka analiza transiliakalne kosti pri normalnih in osteoporotičnih ženskah pred menopavzo. Bone 2022, 160, 116424. [CrossRef] [PubMed]
15. Milovanovič, P.; Busse, B. Variabilnost lakunarne mreže človeških osteocitov med lokacijami: posledice za kakovost kosti. Curr. Osteoporoza. Rep. 2019, 17, 105–115. [CrossRef]
16. Bonivtch, AR; Bonewald, LF; Nicolella, DP Pomnoževanje deformacije tkiva na osteocitni praznini: mikrostrukturna analiza končnih elementov. J. Biomech. 2007, 40, 2199–2206. [CrossRef] [PubMed]
17. McNamara, LM; Van Der Linden, JC; Weinans, H.; Prendergast, PJ Učinek koncentracije stresa resorpcijskih praznin v trabekularni kosti. J. Biomech. 2006, 39, 734–741. [CrossRef]
18. Qiu, S.; Rao, DS; Fyhrie, DP; Palnitkar, S.; Parfitt, AM Morfološka povezava med mikrorazpokami in osteocitnimi prazninami v človeški kortikalni kosti. Kost 2005, 37, 10–15. [CrossRef] [PubMed]
19. Buccino, F.; Colombo, C.; Duarte, DHL; Rinaudo, L.; Ulivieri, FM; Vergani, LM 2D in 3D numerični modeli za oceno poškodbe trabekularne kosti. med. Biol. inž. Računalništvo. 2021, 59, 2139–2152. [CrossRef]
20. Buccino, F. Izolacija trabekularne morfologije za preučevanje poškodb kosti. IOP Conf. Ser. Mater. Sci. inž. 2021, 1038, 012039. [CrossRef]
21. Idkaidek, A.; Jasiuk, I. Analiza zloma kortikalne kosti z uporabo XFEM – študija primera. Int. J. Številka. Metode Biomed. inž. 2017, 33, e2809. [CrossRef]
22. Heidari-Rarani, M.; Sayedain, M. Strategije modeliranja končnih elementov za širjenje 2D in 3D delaminacije v kompozitnih vzorcih DCB z uporabo pristopov VCCT, CZM in XFEM. Teor. Appl. Fract. Meh. 2019, 103, 102246. [CrossRef]
23. Yin, D.; Chen, B.; Lin, S. Analiza končnih elementov na mehanizmu večkratne trdnosti mikrostrukture osteona. J. Mech. Obnašaj se. Biomed. Mater. 2021, 117, 104408. [CrossRef] [PubMed]
24. Buccino, F.; Martinoia, G.; Vergani, LM Torzija – Odporne strukture: Narava obravnavana rešitev. Materiali 2021, 14, 5368. [CrossRef]
25. Marko, M.; Giner, E.; Larraínzar-Garijo, R.; Caeiro, JR; Miguélez, MH Modeliranje zloma stegnenice z uporabo postopkov končnih elementov. inž. Fract. Meh. 2018, 196, 157–167. [CrossRef]
26. Gasser, TC; Holzapfel, GA Numerično ogrodje za modeliranje 3-D zloma v kostnem tkivu z uporabo pri odpovedi proksimalne stegnenice. V zborniku simpozija IUTAM o metodah diskretizacije za razvijajoče se diskontinuitete, Lyon, Francija, 4.–7. september 2006; Mehanika trdnih delov in njene aplikacije. Springer: Berlin/Heidelberg, Nemčija, 2007; Zvezek 5, str. 199–211.
27. Mirzaali, MJ; Libonati, F.; Böhm, C.; Rinaudo, L.; Cesana, BM; Ulivieri, FM; Vergani, L. Poškodbe trabekularne kosti zaradi utrujenosti s kliničnega, morfološkega in mehanskega vidika. Int. J. Utrujenost 2020, 133, 105451. [CrossRef]
28. Hao, L.; Rui-Xin, L.; Biao, H.; Bin, Z.; Bao-Hui, H.; Ying-Jie, L.; Xi-Zheng, Z. Učinek poškodb zaradi atletske utrujenosti in s tem povezanega preoblikovanja, usmerjenega v kosti, v ulni podgan. Biomed. inž. Na spletu 2017, 16, 99. [CrossRef]
29. van Hove, RP; Nolte, PA; Vatsa, A.; Semeins, CM; Salmon, PL; Smit, TH; Klein-Nulend, J. Morfologija osteocitov v človeških golenicah različnih kostnih patologij z različno mineralno gostoto kosti – Ali obstaja vloga za mehansko zaznavanje? Kost 2009, 45, 321–329. [CrossRef]
30. Belytschko, T.; Black, T. Elastična rast razpoke v končnih elementih z minimalnim ponovnim mešanjem. Int. J. Številka. Metode inž. 1999, 45, 601–620. [CrossRef]
32. Melenk, JM; Babuška, I. Metoda končnih elementov razdelitve enotnosti: Osnovna teorija in aplikacije. Računalniške metode v uporabni mehaniki in tehniki; Elsevier: Amsterdam, Nizozemska, 1996; Zvezek 139, str. 289–314.
32. Barenblatt, GI Nastanek ravnotežnih razpok med krhkim lomom. Splošne ideje in hipoteze. Osno simetrične razpoke. J. Appl. matematika Meh. 1959, 23, 622–636. [CrossRef]
33. Barenblatt, GI Matematična teorija ravnotežnih razpok pri krhkem lomu. Pri napredku uporabne mehanike; Elsevier: Amsterdam, Nizozemska, 1962; Zvezek 7, str. 55–129.
34. Hillerborg, A.; Modeer, M.; Petersson, PE Analiza nastajanja in rasti razpok v betonu z uporabo mehanike loma in končnih elementov. Cem. Konc. Res. 2008, 6, 225–237. [CrossRef]
35. Systèmes, D. Abaqus/Standardna različica 6.12 Uporabniški priročnik; Simulia Corp.: Providence, RI, ZDA, 2019.
36. Mehanske lastnosti nerjavečega jekla AISI tipa 316L. Na voljo na spletu: https://www.matweb.com/search/DataSheet.aspx? MatGUID=a2d0107bf958442e9f8db6dc9933fe31 (dostopano 30. junija 2022).
37. Cai, W.; Jiang, J.; Li, GQ. Analiza in simulacija loma konstrukcijskega jekla pri povišanih temperaturah na podlagi razširjene metode končnih elementov. Fire Saf. J. 2021, 120, 103022. [CrossRef]
38. Lin, M.; Agbo, S.; Duan, D.-M.; Cheng, JJR; Adeeb, S. Simulacija širjenja razpok v ceveh pod tlakom API 5L X52 z uporabo kohezivnega segmentnega pristopa na osnovi XFEM. J. Pipeline Syst. inž. Prakt. 2020, 11, 04020009. [CrossRef]
39. Rezanezhad, M.; Lajevardi, SA; Karimpouli, S. Učinki relativne lokacije por in razpok na širjenje razpok v poroznih medijih z uporabo metode XFEM. Teor. Appl. Fract. Meh. 2019, 103, 102241. [CrossRef]
40. Shet, C.; Chandra, N. Analiza energetske bilance pri uporabi modelov kohezijske cone za simulacijo procesov loma. J. inž. Mater. Technol. 2002, 124, 440–450. [CrossRef]
41. Alrayes, O.; Könke, C.; Ooi, ET; Hamdia, KM Modeliranje cikličnega širjenja razpok v betonu z uporabo metode končnih elementov skalirane meje v povezavi s konstitutivnim zakonom kumulativne poškodbe in plastičnosti. Materiali 2023, 16, 863. [CrossRef] [PubMed]
42. Tvergaard, V.; Hutchinson, JW Vpliv T-STRESS na odpornost na rast razpok načina I v duktilni trdni snovi. Int. J. Struktura trdnih snovi. 1994, 31, 823–833. [CrossRef]
43. Tvergaard, V.; Hutchinson, JW Razmerje med odpornostjo proti rasti razpok in parametri procesa loma v elastično-plastičnih trdnih snoveh. J. Mech. Phys. Solids 1992, 40, 1377–1397. [CrossRef]
44. Šajder, I.; Brocks, W. Učinek zakona o ločevanju vleke na rezultate analiz širjenja razpok v kohezivnem območju. Key Eng. Mater. 2003, 251–252, 313–318. [CrossRef]
45. Gustafsson, A.; Khayyeri, H.; Wallin, M.; Isaksson, H. Model poškodbe vmesnika, ki zajema širjenje razpok na mikroskali v kortikalni kosti z uporabo XFEM. J. Mech. Obnašaj se. Biomed. Mater. 2019, 90, 556–565. [CrossRef]
46. Ali, AA; Cristofolini, L.; Schileo, E.; Hu, H.; Taddei, F.; Kim, RH; Rullkoetter, PJ; Laz, PJ Specimen specifično modeliranje vzorca zloma kolka in popravka. J. Biomech. 2014, 47, 536–543. [CrossRef]
47. Duarte, APC; Díaz Sáez, A.; Silvestre, N. Primerjalna študija med XFEM in Hashinovim merilom poškodbe, ki se uporablja za odpoved kompozitov. Struktura s tankimi stenami. 2017, 115, 277–288. [CrossRef]
48. Wang, HW; Zhou, HW; Ji, HW; Zhang, XC Uporaba razširjene metode končnih elementov pri simulaciji napredovanja poškodb kompozitov, ojačanih z vlakni. Mater. des. 2014, 55, 191–196. [CrossRef]
49. Yang, K.; Zhang, Y.; Zhao, J. Elastoplastična analiza loma zvarjenega spoja jekla P91 pri popravljalnem varilnem termičnem šoku na podlagi XFEM. Kovine 2020, 10, 1285. [CrossRef]
50. Lastnosti nerjavečega jekla AISI 304, sestava SS304, gostota, meja tečenja, toplotna prevodnost, trdota, modul elastičnosti.
Zavrnitev odgovornosti/opomba založnika:Izjave, mnenja in podatki, vsebovani v vseh publikacijah, so izključno last posameznih avtorjev in sodelavcev in ne MDPI in/ali urednikov. MDPI in/ali urednik(-i) zavračajo odgovornost za kakršne koli poškodbe ljudi ali premoženja, ki so posledica kakršnih koli idej, metod, navodil ali izdelkov, navedenih v vsebini.
【Za več informacij:george.deng@wecistanche.com / WhatsApp:8613632399501】
